Прокатные станы. Реферат: Станы холодной прокатки Прокатные станы холодной прокатки
Непрерывные станы холодной прокатки устанавливают в цехах большой производительности для выпуска полос и листов специализированного сортамента. Непрерывные станы отличаются от реверсивных большей степенью механизации и автоматизации и более высокими техническими параметрами по массе рулона, скорости прокатки, мощности главного привода; производительность этих станов выше, чем у реверсивных.
Непрерывные четырех клетевые четырех валковые станы применяют для холодной прокатки тонких полос (минимальной толщиной 0,22-0,25 мм) шириной 1370-2350 мм и массой до 30- 35 т: готовая продукция а виде листов предназначается о основном для автомобильной промышленности. В соответствии с требуемой шириной полосы длину бочки валков станов принимают равной 1525-2500 мм; скорость прокатки достигает 20-25 м/с.
Непрерывные пяти-клетьевые четырех валковые станы применяют как для прокатки тонких полос (минимальной толщиной 0,22-0,25 мм), шириной до 2150 мм и массой до 40-60 т со скоростью до 25-30 м/с при длине бочки волков до 2000-2200 мм, так и для прокатки жести и полос ил электротехнической (трансформаторной и динамной) стали минимальной толщиной 0,15 - 0,18мм, шириной до 1300 мм и массой до 15 т со скоростью до 30 - 37 м/с при длине бочки валков до 1200 - 1420 мм.
Непрерывные шести-клетевые четырех-валковые станы используют для прокатки тонкой жести толщиной 0,08 - 1,0 мм, шириной 500 - 1300 мм и массой до 30 - 46 т (по проекту) со скоростью до 30 - 40 м/с (длина бочки валков - до 1320 - 1450 мм). Тонкую жесть применяют в промышленности как готовую продукцию (в консервной, химической и других отраслях промышленности) или как подкат для получения особо тонкой жести толщиной 0.04 - 0,075 мм. Производительность непрерывных станов для холодной прокатки тонких полос достигает 1.5- 2,5 млн. т в год, а для прокатки жести 0,7-1,0 млн. т/год.
Для получения при холодной прокатке тонких полос с гладкой поверхностью и точными размерами толщины (по ширине и длине полосы) валки и рабочая клеть должны характеризоваться значительной жесткостью. С этой целью применяют четырех-валковые станы с опорными валками и большого диаметра и станинами закрытого типа. Для возможности «выкатки» тонких полос валки должны иметь минимально возможный диаметр, определяемый прочностью шейки прокатного валка при передаче крутящего момента.
Рабочие и опорные валки изготовляют из кованой легированной стали со шлифованными бочками. Твердость (по Шору) бочки валков: рабочих 95-105 и опорных 50-60. Рабочие клети в непрерывном стане располагают на расстоянии 4500-5000 мм. Рабочие валки каждой клети снабжены приводом от электродвигателя (одного или двух) постоянного тока мощностью 3 - 5 тыс кВт с регулированием скорости в широких пределах через шестеренную клеть (или без нее) и универсальные шпиндели.
Рулоны протравленной полосы устанавливают при помощи мостового крана или электрокара (с рычажным захватом) на транспортер и поочередно подают их к разматывателю стана. Валки всех клетей вначале вращаются с заправочной скоростью (0,5- 1 м/с). Передний конец полосы на рулоне отгибают (магнитным или скребковым отгибателем), через проводковый (роликовый или плоский) стол подают последовательно в валки каждой клети и заправляют на барабан моталки. При прокатке тонкой полосы (до 0,5 мм) конец заправляют не в щель барабана, а наматывают на барабан (первые 2-3 витка) при помощи ременного захлестывателя.
С целью автоматического регулирования толщины полосы между клетями установлены ролики для измерения натяжения полосы и летучие микрометры (толщиномеры за первой и последней клетями). Между последней клетью и моталкой предусмотрен направляющий ролик. После заправки переднего конца полосы на барабан моталки скорость валков всех клетей увеличивают до максимальной рабочей скорости. Процесс прокатки рулона продолжается 5-10 мин и более в зависимости от массы рулона. Перед окончанием прокатки скорость валков уменьшают: рулон прокатанной полосы сталкивают с барабана моталки и направляют на отжиг или электролитическую очистку.
Для уменьшения усилия прокатки и возможности «выкатки» тонкой полосы в палках относительно большого диаметра в процессе прокатки па полосу подают смазку (при прокатке жест - пальмовое масло или его заменители, при прокатке более толстых полос - масляную эмульсию).
Как правило, прокатку полосы на непрерывном стане осуществляют за одни проход. В некоторых случаях (например, при прокатке кремнистой электротехнической стали) для получения требуемых толщины готовой полосы и её свойств (магнитных, механических) после первого прохода рулон подвергают отжигу, а затем прокатывают вторично на этом же стане.
Одноклетьевые реверсивные четырех валковые станы (реже - двух-литьевые) по конструкции аналогичны непрерывным. Прокатку на этих станах осуществляют в несколько реверсивных проходов, поэтому на выходной стороне стана устанавливают моталку, а на входной, - кроме разматывателя, еще к вторую моталку.
Реверсивные станы холодной прокатки устанавливают в цехах при небольшом объеме производства (50-120 тыс. т/год) с широким сортаментом полос из малоуглеродистых, легированных и электротехнических сталей. В ряде случаев реверсивные станы устанавливают в цехах холодной прокатки большой производительности в дополнение к непрерывным станам. По конструкции реверсивные станы подразделяют на станы с приводом "через рабочие валки и через опорные валки.
Реверсивные четырех-валковые станы изготавливают о основном с длиной бочки валков от 1000-1200 до 2000-2300 мм (которые обеспечивают прокатку полос с отношением ее ширины к толщине 6000 и более; масса рулонов 30-45 т и скорость прокатки до 10-20 м/с.
Для прокатки тонкой (до 0,2 мм) и узкой (до 500 мм) полосы применяют также реверсивные четырех валковые станы, но с небольшим диаметром рабочих валков (80 - 100мм). Так как приводными такие валки сделать трудно (ввиду недостаточной прочности на кручение шеек валков), то привод их осуществляют через опорные валки.
В связи с большим спросом различных отраслей промышленности на тонкую (толщиной 0,1-0,5 мм) и тончайшую (до 1,0 мк) полосу (ленту и фольгу) из труднодеформируемых сплавов, в том числе из высокоуглеродистых и коррозионностойких сталей повышенной твердости, широкое распространение получили многовалковые реверсивные станы, Основным преимуществом этих станов является малый диаметр рабочих валков (3-50 мм), благодаря чему снижается требуемое усилие прокатки и появляется возможность достигнуть большого обжатия за один проход - до 40-50 % и суммарного обжатия (без промежуточной термообработки) до 90%.
Поскольку многовалковые (двенадцати- и двадцати-валковые) клети снабжены рабочими валками небольшого диаметра, опирающимися на несколько рядов опорных валков и опорных роликов, то привод стена через рабочие валки осуществить практически невозможно, поэтому приводными делают четыре опорных валка двух промежуточных рядов. Станина рабочей клети представляет собой массивный стальной моноблок с большой жесткостью. Напряжение в станине при прокатке допускается не более 2,5 МПа, т. е. в 20-30 раз меньше, чем о станинах четырех валковой клети. Применение рабочих валков минимального диаметра и высокая жесткость валковой системы и станины обеспечивают возможность холодной прокатки на этих станах тонкой и тончайшей высокопрочной полосы (при большом натяжении ее моталками до 300 - 400 кН).
Следует отметить прежде всего широкое строительство станов с четырех-валковыми клетями непрерывного типа в составе четырех и пяти клетей для производства полос и пяти и шести клетей для производства жести. Наиболее совершенными являются пяти-клетевые листовые станы 1700-2200, рассчитанные па прокатку полос в рулонах массой до 45-60 т со скоростью до 30 м/с и шести-клетевые жестепрокатные четырех-валковые станы 1320 - 1450, рассчитанные на прокатку жести в рулонах массой до 33- 46 т со скоростью до 38-40 м/с; впервые в мире в 1971 г. на фирме «Nippon Кокал» (Япония) введен в строй полностью автоматизированный непрерывный пяти-клетевой стан 1420 с управлением от ЭВМ для «бесконечной» прокатки жести толщиной 0,15-1,6 мм со скоростью до 30,5 м/с.
В области реверсивных станов холодной прокатки за рубежом широко применяют многовалковые (двадцати-валковые) станы. Применяют также станы типа MKW конструкции фирмы «Schloe-mann - Siemag» (ФРГ) с рабочими валками небольшого диаметра (125-250 мм), смещенными по отношению к вертикальной оси опорных валков и опирающимися дополнительно на боковые подпорные валки, и с приводом через опорные валки.
В нашей стране построены различные типы современных станов холодной прокатки: непрерывные четырех клетевые типа 2500 и 1700; пяти-клетевые 1700 и 1200, а также реверсивные четырех-валковые и многовалковые. В последние годы пущены цехи холодной прокатки с непрерывным пяти-клетевым станом 2030 для прокатки полос из углеродистой стали и с непрерывным шести-клетевым станом 1400 для прокатки жести. Эти станы характеризуются высокими техническими параметрами; весьма важной технологической особенностью этих станов является применение процесса «бесконечной» прокатки полос.
Донбасская государственная машиностроительная академия
Кафедра –
Автоматизированные металлургические машины и оборудование
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовой работе по дисциплине
"Технологические линии и комплексы металлургических цехов"
Выполнил
студент группы МО-03-2 А.С. Селедцов
Руководитель работы: Э.П. Грибков
г.Краматорск
Реферат
Расчётно-пояснительная записка содержит стр., 2 таблицы,3 источника, 3 рисунка.
Основная задача данной курсовой работы – выбор цеха холодной прокатки, прокатного стана и разработка технологического процесса для производства листа шириной 1400мм и толщиной 0,35мм из стали 08кп производительностью 800 тысяч тонн в год.
В ходе выполнения работы были рассмотрены станы холодной прокатки различной конструкции и производительности (реверсивные и непрерывные).
Для производства заданного проката был выбран Непрерывный стан 2030 Новолипецкого металлургического комбината. Описание его оборудования так же приводится в расчётно-пояснительной записке.
Графическая часть курсовой работы содержит план расположения оборудования цеха непрерывного стана и графики загрузки клетей прокатного стана.
цех холодная прокатка сталь производительность
ПРОКАТНЫЙ СТАН. НЕПРЕРЫВНЫЙ ТРАВИЛЬНЫЙ АГРЕГАТ. ШЕСТЕРЁННАЯ КЛЕТЬ. ОБЖАТИЕ. СИЛА ПРОКАТКИ. МОЩНОСТЬ ПРОКАТКИ. ЛЕТУЧИЕ НОЖНИЦЫ. МОТАЛКА. ОЧАГ ДЕФОРМАЦИИ. РОЛЬГАНГ.
Введение
1 Станы холодной прокатки
1.2 Непрерывный стан 1700 Мариупольского металлургического комбината им. Ильича
2 Непрерывный стан 2030 Новолипецкого металлургического комбината
3 Расчет энергосиловых параметров холодной прокатки. Математическое обеспечение
4 Определение технологических режимов прокатки листа 0.35×1400
5 Расчет производительности стана
Заключение
Перечень ссылок
Приложение А – Графики распределения параметров прокатки по проходам
Приложение Б –Программа для расчёта энергосиловых параметров процесса прокатки
Введение
Основная часть получаемой стали проходит через прокатные цеха и лишь незначительное количество через литейные и кузнечные цеха. Поэтому развитию прокатного производства уделено большое внимание.
Курс «Технологические линии и комплексы металлургических цехов» является специальной дисциплиной, которая формирует у студентов профессиональные знания в области теории и технологии непрерывных металлургических линий и агрегатов.
В результате выполнения курсовой работы должны быть выполнены следующие разделы:
Разработать и описать технологические процессы в целом по участкам (агрегатам) и по отдельным операциям с проработкой вопросов непрерывности технологии;
Осуществить выбор по заданной производительности и размерам поперечного сечения листового проката стана холодной листовой прокатки, из существующих конструкций;
Произвести расчет распределения обжатий по проходам в клетях прокатного стана;
Выполнить расчеты усилий прокатки в каждой клети прокатного стана и мощности электроприводов;
Определить годовую производительность стана;
Выполнить автоматизацию технологических режимов обжатий.
В ходе выполнения курсовой работы закрепляются и расширяются знания, полученные при изучении курса «ТЛКМЦ», появляются навыки в выборе производственного оборудования, расчетах технологических режимов обжатий и энергосиловых параметров прокатки, использование при расчетах электронно-вычислительной техники.
1 Станы холодной прокатки
Способом холодной прокатки получают ленты, листы и полосы наименьшей толщины и шириной до 4600...5000мм.
Основными параметрами широкополосных станов является длина бочки рабочей клети (в непрерывных станах последней клети).
Для производства листовой холоднокатаной стали применяют реверсивные одноклетевые и последовательные многоклетевые станы.
По заданию наиболее подходящими являются 3 стана:
1.1 Непрерывный стан 2500 Магнитогорского металлургического комбината
Цех введен в эксплуатацию в 1968 г. Оборудование стана расположено в семи пролетах (рисунок 1).
Рисунок 1. Схема основного технологического оборудования стана 2500 Магнитогорского металлургического комбината:
I - пролет склада горячекатаных рулонов, II - пролет НТА, III - пролет стана, IV - пролет колпаковых печей; 1 - конвейер передаточный горячекатаных рулонов, 2 - мостовые краны, 3 - непрерывно-травильные агрегаты, 4 - агрегат поперечной резки горячекатаных рулонов, 5 - рабочая линия стана, 6 - дрессировочный стан, 7 - дрессировочный стан 1700, 8 и 9 - агрегаты продольной и поперечной резки, 10 - колпаковые печи.
Стан предназначен для прокатки в холодном состоянии полос сечением (0,6-2,5) х (1250-2350) мм в 30-т рулон внутренним диаметром 800 мм, наружным 1950 мм из сталей 08Ю, 08кп, 08пс (ГОСТ 9045-80), сталей 08 - 25 всех степеней раскисления с химическим составом по ГОСТ 1050-74 и Ст0 - Ст3 кипящей, полуспокойной и спокойной (ГОСТ 380-71).
1.2 Непрерывный стан 1700 Мариупольского металлургического комбината им. Ильича
Первая очередь цеха холодной прокатки введена в эксплуатацию в 1963 г., оборудование стана расположено в 12 пролетах (Рисунок 2).
Рисунок 2. Схема расположения основного технологического оборудования стана холодной прокатки 1700 Мариупольского металлургического комбината им. Ильича:
I - склад горячекатаных рулонов, II - пролет стана, III - машинный зал, IV - пролет газовых колпаковых печей, V - склад готовой продукции; 1, 3, 8, 10, 12, 13, 19, 20, 22, 24, 26, 28 - мостовые краны, 2 - агрегат поперечной резки, 4 - конвейеры передаточные с кантователями, с5 - агрегаты упаковки пачек листов, 6 - ножницы, 7 - непрерывно-травильные агрегаты (НТА), 9 - комбинированный агрегат резки, 11 - гильотинные ножницы, 14 - конвейер подачи рулонов к стану, 15 - разматыватель, 16 - рабочая линия станов, 17 - моталка, 18 - конвейер отводящий, 21 - одностопные колпаковые печи, 23 - пакетирующие столы, 25 - весы, 27 - дрессировочные агрегаты, 29 - дрессировочная клеть, 30 - агрегат продольной резки, 31 - агрегаты упаковки рулонов, 32 - двухстопные колпаковые печи, 33 - пакетировочный пресс
Стан предназначен для холодной прокатки полос сечением (0,4-2,0) х (700-1500) мм в рулонах из сталей углеродистых обыкновенного качества (кипящей, спокойной, полуспокойной): Ст1, Ст2, Ст3, Ст4, Ст5; углеродистых качественных конструкционных: 08кп, 08пс, 10кп, 10пс, 10, 15кп, 15пс, 15, 20кп, 20пс, 20, 25, 30, 35, 40, 45; нестареющих 08Ю, 08Фкп; электротехнической стали.
Кипящие и спокойные стали поставляются по ГОСТ: 16523-70, 9045-70, 3560-73, 17715-72, 14918-69, 19851-74 и техническим условиям с химическим составом по ГОСТ 380-71 и 1050-74. Электротехническая сталь поставляется по ГОСТ 210142-75. [ 2 ]
2 Непрерывный стан 2030 Новолипецкого металлургического комбината
Из рассмотренных станов наиболее подходящим является Непрерывный стан 2030
Непрерывный пятиклетевой стан холодной прокатки 2030 предназначен для прокатки полос толщиной 0,35-2,0 мм при бесконечном режиме и 0,35-3,5 мм при порулонном из углеродистых и конструкционных сталей. При стане размещены: склад горячекатаных рулонов, травильное отделение, участок отделки горячекатаной продукции, термическое отделение и участки для отделки холоднокатаных листов и покрытий (рисунок 3).
Рисунок 3. Схема основного технологического оборудования стана холодной прокатки 2030 Новолипецкого металлургического комбината:
1 - дрессировочные станы 2030; 2 - линия стана 2030; 3 - агрегат резки полосы; 4 - гильотинные ножницы; 5 - весы; 6 - мостовые краны; 7 - передаточная тележка; 8 - агрегаты непрерывного травления.
Подготовка металла к прокатке
Заготовкой для прокатки служат горячекатаные травленые полосы в рулонах, поступающие со стана 2000 горячей прокатки. Толщина полосы 1,8-6,0 мм, ширина 900-1850 мм.
В цехе установлены два агрегата непрерывного травления для удаления механической ломкой и химическим растворением в растворах соляной кислоты окалины с поверхности горячекатаных полос из углеродистой стали, свернутых в рулон.
Основные габариты агрегата: ширина 12 м, высота 10,95 м, длина 323 м, заглубление 9,6 м. Каждый агрегат включает: разматыватель рулонов, стыкосварочную машину, накопитель, ванны для травления, нейтрализации, промывки и очистки полос, сушильный агрегат, а также установку регенерации растворов.
Горячекатаные рулоны мостовым краном подают в вертикальном положении на устройство для транспортировки, кантуют в горизонтальное положение и выдают на приемную часть разматывателя.
В устройство для транспортировки рулонов входят: пластинчатый длиной 49,2 м транспортер с шагающими балками для 14 рулонов, измеритель ширины, кантователь грузоподъемностью 440 кН, транспортер с шагающей балкой для трех рулонов, машина для удаления обвязочной ленты, загрузочный цепной конвейер для пяти рулонов общей длиной 19,4 м (скорость транспортирования 9 м/мин), гидравлическая установка для обеспечения устройств транспортировки рулонов гидравлическим маслом с давлением 14 МПа.
Входная часть предназначена для размотки рулонов, обрезки передних и задних концов, вырезки дефектов, сварки полос встык для получения непрерывной полосы перед травлением. Загрузочная тележка имеет привод подъема от двух гидроцилиндров 280/160 и 1200 мм, привод перемещения - от 12-кВт двигателя постоянного тока.
Консольный четырехступенчатый разматыватель предназначен для размещения рулона, центрования по оси травильной линии и размотки полосы сверху. Отгибатель переднего конца полосы, тянущий и правильный агрегат служат для подачи переднего конца полосы от разматывателя до гильотинных ножниц, правки полосы и после обрезки подачи к сварочной машине. Толщина разрезаемого на ножницах металла 6,0 мм, ширина 1950 мм, максимальное усилие реза 625 МН, ход подвижного ножа 100 мм.
Тип стыкосварочной машины SBS 80/1600/19Н со сварочным трансформатором мощностью 1,6 МВт, усилием осадки 780 кН при давлении 10 МПа. Максимальная ширина свариваемой полосы 1,9 м.
Комплект натяжных роликов служит для разматывания полосы с разматывателей после сварки и для создания натяжения полосы в петлевом устройстве (четыре ролика диаметром 1,3 м, длиной бочки 2,1 м, три ролика имеют диаметр 254 мм, длину 600 м). Ролики облицованы полиуретаном.
Входное петлевое устройство предназначено для создания запаса полосы, обеспечивающего непрерывную работу агрегата при переходе с одного разматывателя на другой, а также подготовки, сварки концов полос и обработки сварочного шва. Горизонтальные петли (6 ветвей) располагаются под травильными ваннами. Нижняя часть петли поддерживается рольгангами, а верхняя тележкой и роликами поворотных устройств. Петлевых тележек и направляющих роликов по три. Запас полосы 720 мм, скорость тележки 130 м/мин, натяжение, создаваемое приводами петлевых тележек 45,8-84,0 КН. Привод петлевого устройства от двух двигателей мощностью 0-530/530 кВт, число оборотов 0-750/775 в мин.
Вспомогательная лебедка служит для заправки полосы и сведения концов в случае обрыва. Машина правки растяжением предназначена для предварительного механического удаления окалины с полосы и создания необходимой планшетности. Число роликов - четыре, диаметр 1,3 м, длина бочки 2,1 м, твердость 15-мм полиуретанового покрытия HSh 95±3 ед. Количество рабочих валков - три, максимальный диаметр 76 мм, минимальный 67 мм. В одной кассете по оси I - 12 опорных роликов максимальным диаметром 134,5 мм, минимальным 125,5 мм, шириной 120 мм, по оси II - 11 роликов шириной 120 мм и два шириной 30 мм. При работе узлов тянущих и правильных роликов, сварочной машины и машины правки растяжением окалина, пыль и металлические частицы отсасываются воздушным потоком через рукавные фильтры вниз и при помощи шнека подаются в установленные рядом короба.
Кислотная ванна состоит из пяти секций общей длиной 133,275 м, шириной 2,5 м и глубиной 0,9 м. Снаружи ванны - ребра жесткости из профильной стали, изнутри - 4-мм слой эбонита, стены футерованы кислотоупорным кирпичом и плитками из плавленого базальта. Между секциями ванны установлены гранитные блоки и гуммированные ролики отжима травильного раствора диаметром 345 мм, длиной бочки 2,3 м. Подъем и прижим роликов - от 12 пневмоцилиндров. Для травления металла применяют техническую синтетическую 32 % соляную кислоту. Состав травильного раствора - 200 г/л суммарной кислоты. Количество циркулирующего раствора - 250 м 3 .
Максимальная скорость полосы, м/мин: во входной части 780, в травильной 360, а в выходной 500. Заправочная скорость 60 м/мин. При травлении 25-т рулона полосы сечением 2,3 х 1350 мм средняя производительность травильного агрегата 360 т/ч.
Непрерывно-травильный агрегат № 2 по составу и характеристике оборудования выполнен аналогично непрерывно-травильному агрегату № 1. В состав его дополнительно включен участок пассивации длиной 5,0 м для нанесения раствора, предохраняющего металл от коррозии.
Состав пассивирующего раствора, кг/м 3: 42 соды (NaCO 3), 42 тринатрийфосфата (Na 3 P0 4), 42 буры (Na 2 S 2 O 3).
На выходной стороне травильной ванны расположен двойной комплект управляющих отжимных роликов.
Ванна промывки выполнена как пятиступенчатая каскадная промывка и состоит из пяти секций общей длиной 23,7 м. Комплект отжимных роликов за ванной аналогичен отжимным роликам за ванной травления.
Выходная часть травильного агрегата оборудована двумя натяжными роликами диаметром 1300 мм, длиной бочки 2100 мм и двумя прижимными роликами диаметром 254 мм и длиной бочки 800 мм. Петлевое устройство на выходе предназначено для образования запаса полосы (450 м). Горизонтальные петли (четыре ветви) располагаются под травильными ваннами. Нижняя часть петли поддерживается рольгангами, а верхняя - тележкой и роликам поворотных устройств. Натяжных тележек две. Натяжение, создаваемое приводами петлевых тележек, 45-68 кН.
Комплект натяжных роликов № 3 предназначен для образования натяжения полосы при скоростях < 60 м/мин.
Боковые кромки на протравленной полосе обрезают на дисковых ножницах. В агрегате установлено двое дисковых ножниц, при работе одних настраивают другие, что уменьшает время на замену и кантовку ножей. Диаметр ножа до перешлифовки 400 мм, после 360 мм, толщина ножа до перешлифовки 40 мм, после 20 мм. Ножей в установке четыре. Максимальная ширина обрезаемой кромки на одну сторону 35 мм, минимальная 10 мм. Ножницы исполнены в виде протяжных, т.е. с неприводными ножевыми валами. В агрегате - двое кромкокрошительных ножниц. Для натяжения 10,8-108 кН полосы перед моталкой установлены натяжные и прижимные ролики.
Промасливающая машина предназначена для смазки полосы антикоррозионным защитным маслом или эмульсией из 12 распылительных сопел, наносимыми в зависимости от скорости и ширины непосредственно или через войлочный ролик. Лишнее масло отжимается парой гуммированных роликов диаметром 200 мм, длиной бочки 2,1 м.
Техническая характеристика механических ножниц поперечной резки сварных швов, вырезки проб и уборочного устройства от них аналогична ножницам поперечной резки входной части.
После порезки полосу при помощи комплектов отклоняющих роликов № 1 и № 2 подают в барабан моталок плавающего типа с электрогидравлической следящей системой. Моталки приводятся от 0-810/810-кВт двигателя (10-450/1350 об/мин). Максимально допустимая масса рулона 45 т, натяжение полосы 105 кН.
С барабана моталки рулоны снимателем передают на горбунковый цепной транспортер, состоящий из тележки перемещения и съемной вилки, и устройством для транспортировки - на склад травленых рулонов. Устройство для транспортировки состоит из разгрузочного двухцепного 40-м транспортера для 11 рулонов, мульдовой шагающей балки для трех рулонов, горбунковой шагающей 14-м балки для четырех рулонов и двухцепного 185-м транспортера для 26 рулонов. Скорость транспортировки 9-12,5 м/мин.
На складе рулоны маркируют, обвязывают одной или двумя металлическими лентами, взвешивают на 50-т весах с фотоэлектрическим ощупывающим устройством и дистанционным печатающим устройством. Линия непрерывного травления автоматизирована. В результате автоматизации с использованием УВМ осуществляется управление механизмами агрегата входной, центральной и выходной частей, последовательностью операций по транспортировке полос, выбор и управление технологическим режимом обработки полосы, слежение за материалом с момента подачи рулона к разматывателю и до маркировки его с передачей данных на УВМ стана по машинной связи. [ 1 ]
3 Расчет энергосиловых параметров холодной прокатки. Математическое обеспечение
Оптимизация технологических режимов обжатий при холодной прокатки лент, листов и полос относится к важнейшим факторам, обеспечивающим повышения технико-экономических показателей процесса прокатного производства в целом. При этом значение оптимальных технологических режимов обжатий и соответствующим им энергосиловых параметров процесса прокатки является необходимым с точки зрения повышения научной обоснованности проектно-конструкторских решений, используемых как при создании новых, так и при модернизации действующих прокатных станов.
Непосредственно в качестве целевых функций при оптимизации технологических режимов обжатий были использованы математические модели процесса холодной прокатки, организованные на выполнение критериев полной загрузки механического оборудования.
Программное обеспечение решения поставленной задачи оптимизации было осуществлено на основе алгоритмического метода целенаправленного перебора вариантов. Аналитическое описание данного метода может быть представлено в виде:
где - величина абсолютного обжатия полосы в i-ом проходе;
Порядковый номер очередного цикла итерационной процедуры решения;
Шаг изменения величины абсолютного обжатия, количественная оценка которого была принята переменной в зависимости от степени приложения промежуточных результатов к исходному;
Заданные значения параметров , , непосредственно связанных с принятым критерием оптимальности;
Учитывая изложенное выше и исходя из логики функциональных связей между величиной абсолютного обжатия и энергосиловыми параметрами процесса горячей прокатки, решение задачи оптимизации по условию полной загрузки механического оборудования можно представить в виде последовательных пошаговых приращений:
в случае одновременного выполнения каждого из условий: , , .
В случае же невыполнения хотя бы одного из этих условий, изменяем величину шагового приращения:
где - исходная толщина листа в данном проходе.
Таким образом, может быть определено абсолютное обжатие, соответствующее условию обеспечения максимально допустимой загрузки и, как следствие, условию достижения максимальной производительности механического оборудования конкретных прокатных станов.[ 4 ]
4 Определение технологических режимов прокатки листа 0.35×1400
Выбираем в качестве заготовки для производства листа 0.35×1400 (материал ‑ сталь 08кп) полоса толщиной 1,8 мм, шириной 1400мм и длиной 1500мм.
Определим энергосиловые параметры прокатки в черновой клети. Расчет проведем по инженерной методике.
Начальная толщина раската h 0 =1,319мм, абсолютное обжатие ∆h=0,939мм, ширина проката 1400мм, радиус валков R=300мм, скорость прокатки 43,8 м/с.
коэффициенты регрессии;
Удвоенное сопротивление сдвигу: МПа.
Т.к. переднее и заднее натяжения отсутствуют, то ξ 0 =ξ 1 =1
d=2f l / Dh= 2∙0,09∙4.54/0.069=11.84
р СР =n s 2K C =0,043∙610=26.72 МПа
N = M w = M V / R=85,3∙43,8/0,3=0,932 кВт
При выбранном режиме прокатки энергосиловые параметры в клети не превышают предельных значений.
Дальнейший расчет производим на ЭВМ. Результаты расчета приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1 – Результаты расчета энергосиловых параметров.
| № прохода | |||||||||
| 1 | 1.8 | 1.8 | 1.319 | 0.267 | 463 | 9.99 | 138.8 | 1.11 | 2 |
| 2 | 1.8 | 1.319 | 1.125 | 0.147 | 610 | 9.98 | 85.3 | 0.932 | 2.73 |
| 3 | 1.8 | 1.125 | 0.993 | 0.117 | 657 | 9.99 | 70.1 | 0.897 | 3.2 |
| 4 | 1.8 | 0.993 | 0.894 | 0.100 | 687 | 9.98 | 60.5 | 0.877 | 3.62 |
| 5 | 1.8 | 0.894 | 0.815 | 0.088 | 707 | 9.98 | 53.7 | 0.865 | 4.03 |
Таблица 4.2 – Результаты расчета энергосиловых параметров.
| № прохода | |||||||||
| 1 | 0.81 | 0.815 | 0.558 | 0.315 | 489 | 11.98 | 136.7 | 1.094 | 2 |
| 2 | 0.81 | 0.558 | 0.470 | 0.128 | 642 | 11.97 | 76 | 0.888 | 2.92 |
| 3 | 0.81 | 0.470 | 0.413 | 0.121 | 682 | 11.94 | 60.1 | 0.833 | 3.47 |
| 4 | 0.81 | 0.413 | 0.372 | 0.1 | 706 | 11.91 | 50.5 | 0.797 | 3.95 |
| 5 | 0.81 | 0.372 | 0.350 | 0.058 | 716 | 9.94 | 29.2 | 0.513 | 4.38 |
Энергосиловые параметры не превышают допустимых значений в клетях. Следовательно, данный режим загрузки стана является наиболее оптимальным и рациональным. [ 4 ]
5 Расчет производительности стана
Часовая производительность стана:
где ритм прокатки,
Ускорение и замедление слитка, 
скорость в последней клети,
скорость затравки,
исходная длина слитка,
начальная толщина слитка,
конечная толщина слитка,
конечная ширина полосы,
– масса подката,.
Ритм прокатки Т определяется по формуле:
,
где t м – машинное время прокатки в i-ом проходе;
t п – время пауз, t п =14 с;
Подставим значение:
Определим годовую производительность:
,
где Т ср =7100 – среднее количество рабочих часов стана в году;
К г =0,85 – коэффициент выхода годного проката.
По рассчитанной годовой производительности, можно сделать вывод, что стан обеспечит заданную производительность.
Для получения высоких качественных показателей прокатки тонких листов необходимо обеспечить контроль качества, начиная от выплавки стали и заканчивая отделочными операциями после холодной прокатки.
Основными вопросами является увеличение выхода годного проката, что возможно добиться, при использовании ряда технологических операций: уменьшение продольной и поперечной разнотолщиности и непланшетности листа (коробоватости, серповидности, волнистости), используя системы активного контроля обжатий, системы управления профилем, использование правильной машины, т.д.
Заключение
В процессе выполнения курсовой работы были рассмотрены различное оборудование для холодной прокатки листов. При этом наиболее рациональным для производства листов 0.35×1400 является использование Непрерывного стана 2030.
Выполнены автоматизированные оптимизации технологических режимов обжатий, а так же рассчитаны энергосиловые параметры. По результатам этих расчетов можно сделать вывод, что стан загружен оптимально. Это является следствием правильного выбора режимов обжатий.
Расчет производительности стана показывает, что выбранный режим работы стана обеспечивает заданную производительность 0.8 млн. т/год.
Перечень ссылок
1. «Современное развитие прокатных станов». Целиков А.И., Зюзин В.И. – М.: Металлургия. 1972. – 399 с.
2. «Механическое оборудование прокатных цехов черной и цветной металлургии». Королев А.А. – М.: Металлургия. 1976. – 543 с.
3. Машины и агрегаты металлургических заводов. В 3-х томах. Т.3. Машины и агрегаты для производства и отделки проката. Учебник для вузов/ Целиков А.И., Полухин П.И., Гребенник В.М. и др. 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Металлургия, 1988. – 680 с.
4. Булатов С.И. Методы алгоритмизации процессов прокатного производства. - М.: Металлургия, 1979. - 192 с. (Сер. "Автоматизация и металлургия").
5. Василев Я.Д. Производство полосовой и листовой стали: Учебная металлург, вузов и факультетов. - Киев: Вища. шк., 1976. - 191 с.
6. Вишневская Т.А., Либерт В.Ф., Попов Д.И. Повышение эффективности работы листовых станов. - М.: Металлургия, 1981. - 75 с.
7. Диомидов В.В., Литовченко Н.В. Технология прокатного производства: Учеб. пособие для вузов. - М.: Металлургия, 1979. -488 с.
10.Зайцев B.C. Основы технологического проектирования прокатных цехов: Учеб. для вузов. - М.: Металлургия, 1987. - 336 с.
11.Коновалов СВ., Остапенко А.Л., Пономарев В.И. Расчет параметров листовой прокатки: Справочник. - М.: Металлургия, 1986. -429 с.
12.Коновалов СВ. и др. Справочник прокатчика. - М.: Металлургии. 1977. - 311 с.
13.Контролируемая прокатка /В.И.Погоржельский, Д.А. Литвиненко. Ю. И. Матросов, А.В.Иваницкий. - М.: Металлургия, 1979. - 183 с.
15. Королев Л. А. Конструкция и расчёт машин и механизмов прокатных станов: Учеб. пособие для вузов. - 2-е изд., перераб. и доп. -М.: Металлургия, 1985. - 376 с.
16. Лентопрокатные станы и адъюстажное оборудование: Каталог. -М.: ЦНИИТЭИтяжмаш, 1980. - 81 с.
17. Литовченко Н.В. Станы и технология прокатки листовой стали. - М.: Металлургия, 1979. - 271 с.
18. Мазур В.Д., Добронравов А.И., Чернов П.И. Предупреждение дефектов листового проката. - Киев: Техн1ка, 1986. - 141 с.
– Программа для расчёта энергосиловых параметров процесса прокатки
"Программа для расчета режимов обжатий на НСХП
"ТЛКМЦ курсовой
"INPUT "Количество клетей в непрерывной группе стана"; N
"INPUT "a0="; a0: INPUT "a1="; a1: INPUT "a2="; a2: INPUT "a3="; a3
"INPUT "Исходная толщина металла в отоженном состоянии"; Hh0
"INPUT "Исходная толщина металла перед пропуском"; h0
"INPUT "Допустимое значение силы прокатки.....(МН) [P]="; Pd: Pd = Pd * 1000000!
"INPUT "Допустимое значение момента прокатки (кНм) [M]="; Md: Md = Md * 1000000!
"INPUT "Допустимое значение мощности прокатки (МВт) [N]="; Nd: Nd = Nd * 1000000!
OPEN "cold.txt" FOR OUTPUT AS 1
a0 = 240: a1 = 1130.6: a2 = -1138.9: a3 = 555.6
S0 = .1: S1 = .1
PRINT " РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА ОБЖАТИЙ НА НЕПРЕРЫВНОМ СТАНЕ Х.ПР."
PRINT "┌──┬────┬─────┬─────┬─────┬────┬──────┬──────┬──────┬─────┐"
PRINT "│i │ H0 │ h0 │ h1 │ e │K2c │ P │ M │ N │ V │ "
PRINT "││ мм │ мм │ мм ││МПа │ МН │ кНм │ МВт │ м/с │ "
PRINT "├──┼────┼─────┼─────┼─────┼────┼──────┼──────┼──────┼─────┤"
PRINT #1, " РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА ОБЖАТИЙ НА НЕПРЕРЫВНОМ СТАНЕ Х.ПР."
PRINT #1, "┌──┬────┬─────┬─────┬─────┬────┬──────┬──────┬──────┬─────┐"
PRINT #1, "│i │ H0 │ h0 │ h1 │ e │K2c │ P │ M │ N │ V │ "
PRINT #1, "││ мм │ мм │ мм ││МПа │ МН │ кНм │ МВт │ м/с │ "
PRINT #1, "├──┼────┼─────┼─────┼─────┼────┼──────┼──────┼──────┼─────┤"
IF h1 > h0 THEN INPUT "h0>h1"; asd$
e0 = (Hh0 - h0) / Hh0
x1 = a0 + a1 * e0 + a2 * e0 ^ 2 + a3 * e0 ^ 3
x2 = 2 / 3 * (a1 + 2 * a2 * e0 + 3 * a3 * e0 ^ 2) * e
x3 = 8 / 15 * (1 - e0) ^ 2 * (a2 + 3 * a3 * e0) * e ^ 2
x4 = 16 / 35 * (1 - e0) ^ 3 * a3 * e ^ 3
K2c = 1.15 * (x1 + x2 + x3 + x4)
ksi0 = 1 - S0: ksi1 = 1 - S1
delta = 2 * f * L / dh: IF delta = 2 THEN delta = 2.1
Hn = (ksi0 / ksi1 * h0 ^ (delta - 1) * h1 ^ (delta + 1)) ^ (1 / 2 / delta)
IF Hn = 0 OR h1 = 0 THEN INPUT "h=0"; ads$
y1 = (h0 / Hn) ^ (delta - 2) - 1
y1 = y1 * ksi0 * h0 / (delta - 2)
y2 = (Hn / h1) ^ (delta + 2) - 1
y2 = y2 * ksi1 * h1 / (delta + 2)
nG = (y1 + y2) / dh
x2 = 8 * Pcp * R * 2 * (1 - .3 ^ 2) / 3.14 / 210000!
Lc = SQR(R * dh + x2 ^ 2) + x2
dL = ABS(Lc - L) / L * 100
LOOP UNTIL dL > 5
M = 2 * K2c * (y1 - y2) * R * f / dh * b * L
IF P > Pd OR M > Md OR Nw > Nd THEN h1 = h1 + .001: GOTO 10
PRINT USING "│##│#.##│#.###│#.###│#.###│####│###.##│####.#│##.###│##.##│"; i; Hh0; h0; h1; e; K2c; P / 1000000!; M / 1000000; Nw / 1000000; V
PRINT #1, USING "│##│#.##│#.###│#.###│#.###│####│###.##│####.#│##.###│##.##│"; i; Hh0; h0; h1; e; K2c; P / 1000000!; M / 1000000; Nw / 1000000; V
V = V * h0 / h1: h0 = h1
PRINT "└──┴────┴─────┴─────┴─────┴────┴──────┴──────┴──────┴─────┘"
PRINT #1, "└──┴────┴─────┴─────┴─────┴────┴──────┴──────┴──────┴─────┘"
Главная линия листовых станов холодной прокатки в общем случае состоит из тех же элементов, что и листовых станов горячей прокатки: рабочая клеть, станины, прокатные валки, шпиндели, шестеренная клеть, коренная муфта, редуктор, моторная муфта, электродвигатель.
Оборудование станов холодной прокатки
Рабочие клети
Конструкцию рабочих клетей определяет, главным образом, сортамент прокатываемых полос, характер работы и число валков. В черной металлургии для станов холодной прокатки листовой продукции в большинстве случаев продолжают применять четырехвалковые клети. В этих клетях используют стальные литые станины закрытого типа. Их устанавливают на плитовинах, прикрепленных к фундаменту. Приводными являются рабочие валки, если их диаметр свыше 400 мм, и опорные валки, если 400 мм и меньше.
На рис.41 в качестве примера показана рабочая клеть пятиклетевого НСХП-1700 ОАО «Северсталь». На этом стане опорные валки диаметром 1500 мм имеют конические шейки с диаметром у основания 1120 мм, что обеспечивает требуемую прочность и жесткость валков при силе прокатки до 22 МН. Длина бочки опорных валков 1600 мм. Подушки верхних опорных валков опираются на гидравлические нажимные устройства (ГНУ), сблокированные с месдозами (датчиками силы прокатки). Через ГНУ сила прокатки передается на верхние поперечины станины. Подушки нижнего опорного валка опираются на клиновое нажимное устройство, установленное на нижних поперечинах станин. Опорные валки установлены в подшипниках жидкостного трения (ПЖТ) гидродинамического типа, обладающих высокой жесткостью и большой несущей способностью при малых габаритах.
Рабочие валки устанавливают в роликовых подшипниках с коническими четырехрядными роликами. Сила прокатки воспринимается рабочими валками, передается на бочки опорных валков, далее на ух шейки и ГНУ. Подушки рабочих валков не контактируют с подушками опорных валков, поэтому упругие деформации рабочих валков в вертикальной плоскости происходят по схеме балки на упругих основаниях (функцию которых выполняют бочки опорных валков).
На НСХП 1700 ОАО «Северсталь» масса комплекта рабочих валков с подушками составляет 14,8 т, опорных с подушками на ПЖТ и траверсой -
Станины закрытого типа сечением стоек 6000 см2 и массой 118 г применены на стане 2030 ОАО НЛМК.
На современных НСХП применяют только гидравлические нажимные устройства. Это объясняется особенностями технологии прокатки на НСХП. Основное назначение нажимных устройств на станах этого типа — регулирование толщины полосы, поскольку раствор валков после проходов, как на реверсивных станах, не изменяется. Следовательно, нажимной механизм должен иметь высокое быстродействие, которым электромеханические нажимные устройства не обладают (предельное значение 2 мм/с*). ГНУ позволяет развивать ускорение до 500 мм/с.
ГНУ обеспечивает большую точность отработки управляющих воздействий за счет исключения люфтов и упругого закручивания нажимного винта при вращении его под нагрузкой, характерных для электромеханических НУ. Кроме этого, ГНУ имеет малый износ, высокую надежность и простоту обслуживания. Оно более компактно и менее металлоемко, что позволяет сделать рабочую клеть компактной и повысить её жесткость. ГНУ, расположенное вверху, удобнее и на 10-15% дешевле устройств, расположенных под нижней подушкой опорного валка.
На стане 2030 в рабочей клети установлены два цилиндра на клеть, диаметр поршня 965 мм, ход 120 мм, максимальная воспринимаемая сила прокатки 30 МН. При перевалках опорных валков нажимные цилиндры закрепляют с помощью подвешивающих устройств. На рис.42 показана схема гидравлического нажимного устройства.
Рис. 41. Рабочая клеть НСХП 1700 ОАО «Северсталь»: 1 - станина; 2, 3 - поперечины станин; 4,5 - опорные валки; 6,7 - рабочие валки; 8, 9 - подушки опорных валков; 10, 11 - подушки рабочих валков; 12 - гидравлическое нажимное устройство; 13 - месдоза; 14 — клиновое нажимное устройство; 15, 16 - подшипники жидкостного трения
Фактическое положения поршня (зазора) измеряется датчиками, установленными непосредственно на гидроцилиндре. Корпус датчика жестко связан с гидроцилиндром, а шток датчика — со штоком гидроцилиндра. Дм исключения ошибок в показаниях, которые могут возникать из-за перекоса поршня, установлены два датчика, расположенные диаметрально противоположно. Поддержание заданного положения поршня осуществляется следующим образом (см. рис.42).
Рис. 42. Схема ГНУ стана 2030 ОАО НЛМК: 1 - гидроцилиндр; 2 - измеритель фактической позиции поршня (датчик положения); 3 - усилитель усреднения сигнала датчика положения поршня; 4 - сервоклапан; 5 - усилитель
Установка толщины S0 (позиции поршня) задается от системы автоматического регулирования толщины либо оператором вручную с пульта. Это задание поступает в усилитель 5, где сравнивается с фактической позицией поршня S^. Этот сигнал поступает с измерителя 2 и усредняется в усилителе 3.
Собственно гидросистема привода нажимного устройства состоит из следующих элементов (рис.43): нажимные гиароцилиндры; маслобак с автоматическим поддержанием уровня и температуры масла, что осуществлено для стабилизации его вязкости и характеристик системы; два насоса (один резервный) низкого давления (1,4 МПа) для питания насосов высокого давления и прокачивания масла через вспомогательный контур с фильтрами тонкой очистки с ячейкой 5-10 мкм; два насоса (один рабочий, один резервный) высокого давления (25 МПа) регулируемой производительности для питания нажимных цилиндров; заградительные фильтры тонкой очистки высокого давления со сменными фильтрующими элементами, фильтры обратной очистки в сливной магистрали; два аккумулятора высокого (25 МПа) давления; два аккумулятора низкого давления на 1 и б МПа соответственно; блок управления, включающий редуктор давления с редукционными клапанами, понижающими давление с 25 до 6 и 1 МПа; два блока сервопривода управления нажимными гидроцилиндрами, включающие по два сервовентиля, установленные параллельно на станине клети вблизи нажимных цилиндров; предохранительные и регулирующие клапаны для сброса избыточного давления; охладитель масла. Все трубопроводы гидросистемы выполнены из нержавеющей стали.
Рис. 43. Схема гидросистемы привода нажимных устройств: 1 - гидроцилиндры; 2 - масляный бак; 3 - насосы низкого давления; 4 - фильтры тонкой очистки; 5 - насосы высокого давления; 6 - фильтр высокого давления; 7 - аккумуляторы высокого давления; 8,9 - аккумуляторы низкого давления (1 и 6 МПа); 10 - сервопривод; 11 - блок управления; 12 - фильтр обратной очистки; 13 - холодильник; 14 - предохранительные и регулирующие клапаны
Установка двух сервоклапанов вместо одного на каждый гидроцилиндр снижает их габариты и массу золотников. Это необходимо для улучшения работы системы в динамическом режиме, совершенствования ее частотных характеристик, расширения полосы частот отрабатываемых возмущений. Благодаря минимизации массы подвижных частей и длины трубопроводов система приводов нажимных гидравлических устройств обеспечивает отработку возмущений, имеющих частоту до 80 Гц. На отработку возмущения по толщине в 10 мм требуется всего 0,04 с. Одновременно с повышением быстродействия снижаются динамические нагрузки. В данной системе гидравлического привода нажимных устройств во всех его звеньях динамические нагрузки ниже двукратной статической нагрузки. Гидронажимное устройство может работай в двух режимах: основной режим - регулирование и вспомогательный - снятие силы прокатки.
При работе в режиме регулирования масло из бака по всасывающем) трубопроводу поступает к насосу низкого давления (1,4 МПа), который прокачивает его через фильтр тонкой очистки и подает на вход насоса высокой: давления. Для создания гарантированного подпора и исключения кавитации е насосе высокого давления производительность насоса низкого давления превыщает максимальную производительность насоса высокого давления. Насос высокого давления через заградительные фильтры с ячейкой 20-25 мкм подает масло к блоку управления, гидроаккумулятору высокого давления и к сервоприводам управления нажимными цилиндрами. От сервоприводов масло по гибким шлангам подается в поршневую полость гидроцилиндров, обеспечивая заданное перемещения поршня.
При необходимости быстрого сброса давления и снятия силы прокатки штоковая полость гидроцилиндра с помощью сервовентилей соединяется с трубопроводом блока управления, по которому подается редуцированное до 6 МПа масло. Одновременно поршневая полость соединяется со сливом и поршень переходит в крайнее верхнее положение.
Для компенсации изменения радиуса валков при переточке и для поддержания постоянного уровня прокатки предусмотрено клиновое устройство с приводом от гидроцилиндров, установленное под подушками нижних опорных валков. Так как выставление линии прокатки осуществляется не под нагрузкой, то не требуется значительной силы для перемещения клинового устройства и оно выполнено достаточно компактным.
Одним из недостатков четырехвалковых клетей является малая жесткость валкового узла в горизонтальной плоскости, поскольку в этой плоскости бочка рабочего валка не имеет опоры. В результате даже небольшие зазоры между подшипниками, подушками и окнами станин, вызванные допусками подвижных посадок и износом, приводят к горизонтальным смещениям вертикальной осевой плоскости рабочих валков относительно опорных, то есть рабочие валки оказываются в неустойчивом положении, а их оси могут перекашиваться. Это приводит к негативным последствиям для работы клеш кварто: в валковом узле возникают повышенные вибрации, осевые силы, а размер межвалкового зазора подвергается непрогнозируемым колебаниям, что снижает точность прокатки. Для устранения этих негативных явлений в валковом узле предусматривают горизонтальное смещение вертикальных осевых плоскостей опорных и рабочих валков относительно друг друга (рис.44). Изменение положения осей валков обеспечивают смещением отверстий в подушках рабочих валков под установку подшипников и регулировочными прокладками между подушками и опорными поверхностями.
На НСХП второго поколения к этим системам добавился Противоизгиб рабочих валков, а соотношение >Dp сохранилось таким же, как на НСХП первого поколения. Достоинством противоизгиба валков, по сравнению с тепловым воздействием на них секционного охлаждения, являлось его быстродействие.
В 60-80-х годах прошлого века - третье поколение НСХП — происходило совершенствование систем противоизгиба валков и их секционного охлаждения и совместное использование обеих систем.
Конструкция узлов подушек валков четырехвалковых клетей, разработанная НИИТЯЖМАШ завода «Уралмаш», показана на рис.45.
Подушки рабочих валков расположены в клети таким образом, что их вертикальная осевая плоскость 4 смещена относительно вертикальной осевой плоскости 5 опорных валков на расстояние «е». Величину «е» можно изменять, меняя толщину сменных планок 11, закрепляемых на опорных плоскостях («зеркалах») корпусов 9, установленных в окне станины, закрепляемых на боковых плоскостях подушек рабочих валков. Подушки опорных валков также оснащены сменными планками 14, через которые они контактируют с вертикальными плоскостями окна станины.
Рис. 45. Узел подушек рабочего и опорного валков четырехвалковой клети с цилиндрами гидроуравновешивания валков конструкции НИИТЯЖМАШ завода «Уралмаш»:
1,2 - подушки рабочих валков; 3 - рабочие валки; 4, 5 - вертикальные осевые плоскости соответственно подушек рабочих и опорных валков; 6,7 - опорные валки; 8 - сменные планки; 9 - корпусы; 10-станина; 11 - сменные прокладки; 12, 13 - подушки опорных валков; 14 - сменные планки; /5-19 - гидроцилиндры; 20 - перевалочные ролики
Оснащение станов цилиндрами гидроизгиба, секционными коллекторами теплового профилирования валков и системами автоматизированного управления этими устройствами обеспечило в 70-е годы 20 века существенное повышение точности при производстве широких холоднокатаных полос.
Однако технический прогресс автомобильной промышленности, строительной индустрии и машиностроения, а также конкуренция металлургических предприятий привели в 80-90-х годах 20 века к дальнейшему ужесточению требований к качеству и точности холоднокатаных листов и полос.
Эту задачу на НСХП 4-го поколения решали различными путями.
Одним из них является уменьшение диаметра бочки рабочих валков вплоть до 200 мм при сохранении диаметра бочки опорных валков в диапазоне 1300-1400 мм. При этом соотношение £>оп /£)р стало 3,7-7, что обеспечило возможность прокатки широких полос (см. табл.1) толщиной 0,2-0,3 мм с высокой точностью и снизило энергозатраты на прокатку. Уменьшение диаметра рабочих валков продиктовало необходимость переноса главного привода с рабочих на опорные валки. Перенос главного привода на опорные валки решил обе указанные проблемы: разгрузил шейки рабочих валков от касательных напряжений, упростил конструкцию их концевых частей, что, как будет показано далее, облегчит создание конструкции рабочих валков и механизмов их перемещения при осевой сдвижке.
Раньше клети с холостыми рабочими валками использовали на небольших станах, чаще всего многовалковых.
Другое существенное изменение конструкции рабочих клетей заключалось в оснащении их устройствами горизонтальной стабилизации рабочих валков.
Схема горизонтальной стабилизации показана рис.46.
Рис. 46. Схема горизонтальной стабилизации рабочих валков: 1 - подушка рабочего валка; 2 - рабочий валок; 3 - опорный валок
Силы Qr, создаваемые плунжерами цилиндров, установленных в корпусах станин, воздействуют на подушки рабочего валка, обеспечивая сохранение заданного смещения «е» рабочего валка относительно опорного валка. Величина смещения «е» предварительно устанавливается путем раздельного регулирования хода плунжеров, расположенных слева и справа от подушек. Схема, показанная на рис.46, исключая неустойчивое положение в клети подушек рабочих валков, не препятствует, однако, горизонтальному прогибу бочки рабочего валка, то есть описанная схема задачу горизонтальной стабилизации рабочих валков решает лишь частично.
Поэтому при прокатке тонких полос с особо жесткими требованиями к точности размеров и формы, в клетях с диаметрами бочки рабочих валков менее 300 мм горизонтальную стабилизацию осуществляют с помощью боковых опорных роликов, на подушки которых гидроцилиндры воздействуют непосредственно (рис.47, а) или - для большей жесткости - через боковые опорные валки (рис.47, б).
Рис. 47. Схема горизонтальной стабилизации рабочих валков: 1 - опорные валки; 2 - рабочие валки; 3 - боковые опорные ролики; 4 система боковых роликов и опорных валков. Q - сила прижатия роликов
По сути дела, схемы, приведенные на рис.46 и 47, явились развитием схемы клети MKW (см. рис.35, позиция 9), разработанной фирмой «Шлеманн- Зимаг». Привод в этой клети осуществляют через опорные валки. Основные преимущества такой клети те же, что и многовалковых клетей. Так как рабочие валки имеют малый диаметр, то среднее давление, сила и момент прокатки существенно ниже, чем в обычной четырехвалковой клети. Такая клеть позволяет получить большие обжатия за один проход и большой коэффициент выравнивания разнотолщинности. В ней имеется возможность регулировать плоскостность воздействием на подпорные валки через подшипниковые опоры (см. рис.47, б). Для таких клетей имеют место все преимущества, вытекающие из малого диаметра рабочих валков: меньше затраты на переточку, легче и дешевле станки, проще перевалка, меньше расход валков и т.п..
В 70-х годах прошлого века фирмой «Син ниппон сэйтэцу» была разработана шестивалковая клеть с перемещающимися в осевом направлении промежуточными валками. При этом валки расположены по схеме, приведенной на рис.48 (нами НСХП с шестивалковыми клетями и рабочими валками малого диаметра отнесены к пятому поколению).
Клеть получила название клети НСМ (High Control Midle) и предназначалась только для холодной прокатки.
Рис. 48. Схема расположения валков шестивалковой клети НСМ: 1 полоса; 2 - рабочие валки; 3 -- промежуточные валки; 4 - опорные валки; 5 - направление осевого перемещения; б- направление действия силы противоизгиба валков, R - реакция клети на силу прокатки Р;е - величина, характеризующая положение промежуточного валка
Первая клеть такого типа применена в одноклетевом реверсивном стане холодной прокалки полос толщиной 0,25-3,2 мм и шириной 500-1270 мм из углеродистых и кремнистых сталей. Стан введен в строй в 1974 г. на заводе фирмы «Син ниппон сэйтэцу» в Явате. Технология прокатки в шестивалковой клети с использованием системы автоматического регулирования профиля валков освоена на стане в 1977 г. В этом же году шестивалковую клеть установили на шестиклетевом НСХП-1420 того же завода, а в 1979 г. шестивалковая клеть была впервые применена на дрессировочном одноклетевом нереверсивном стане в линии агрегата непрерывного отжига.
Применение осевой сдвижки промежуточных валков шестивалковых клетей эквивалентно изменению скосов на опорных валках. Известно, что если протяженность контакта рабочих валков с опорными совпадает с протяженностью контакта рабочих валков с полосой, то прогиб рабочих валков точно совпадает с прогибом опорных, если же такого совпадения нет, то в клети кварто возникает изгибающий момент, действующий на рабочие валки от воздействия краевых участков опорных валков, находящихся за пределами ширины полосы. До начала применения шестивалковых клетей условия совпадения протяженности контакта рабочих валков с опорными с протяженностью контакта рабочих валков с полосой пытались обеспечить применением скосов по краям опорных валков. На станах холодной прокатки эта длина с каждой стороны бочки валка обычно составляет 100-250 мм. При изменении ширины прокатываемой полосы протяженность скосов следует менять, а это можно осуществить только перевалкой валков. В какой-то мере задачу решали за счет применения опорных валков с двойными скосами: длина наружного скоса 50- 200 мм с большим углом конусности, и внутреннего скоса длиной 200-350 мм - с меньшим углом конусности. Но и в этом случае добиться решения задачи на всем сортаменте прокатываемых полос не удается.
В шестивалковых клетях, перемещая промежуточные валки в направлении их оси, можно изменять длину зоны контакта между рабочим и опорным валками, совмешая ее с шириной полосы. Изменением положения основания конусных участков промежуточных валков таким образом, чтобы оно совпадало с краем прокатываемых разных по ширине полос, как показано на рис.45 (верхнего промежуточного валка с левым краем полосы, а нижнего с правым), достигается условие равенства протяженности контакта опорного и рабочего валков.
В клетях НСМ осевое смещение имеют только промежуточные валки. Следующим шагом стало создание клетей с осевым смещением промежуточных и рабочих валков (клети HCMW). Величину смещения промежуточных валков выбирают в зависимости от ширины прокатываемых полос. Приводными в клетях НСМ и HCMW могут быть рабочие, промежуточные или опорные валки, что определяется отношением диаметра к длине бочки рабочего валка.
Применение шестивалковых клетей при холодной прокатке позволяет
— значительно улучшить плоскостность и повысить стабильность поперечного профиля полос при их прокатке и дрессировке;
— уменьшить силу и момент прокатки за счет применения рабочих валков малого диаметра, а следовательно, и снизить энергозатраты;
— повысить обжимную способность стана (также за счет снижения силы прокатки), что позволяет использовать более толстый подкат, а следовательно, уменьшить затраты на его производство на ШСГП;
— повысить выход годного за счет уменьшения боковой обрези (становится возможным из-за снижения утонения боковых кромок холоднокатаных полос).
Дальнейшим развитием клетей НСМ стала разработка клетей UC (Universal Crown), оборудованных устройствами противоизгиба рабочих и промежуточных валков. Сочетание изгиба рабочих и промежуточных валков позволяет варьировать распределение коэффициентов вытяжки по ширине полосы в достаточно широких пределах и по разнообразным эпюрам. Это обеспечивает прокатку полос высокопрочных сталей с высокой плоскостностью даже при использовании больших обжатий. Модификации клетей UC различаются отношением диаметра рабочего валка к ширине полосы. Приводными валками в клетях UC могут быть опорные, промежуточные или рабочие валки, в зависимости от отношения диаметра к длине бочки рабочих валков.
Шестивалковые клети разработаны также фирмами «Шлемани-Зимаг» и «Штальверке Бохум». Особенностями конструкции этих клетей является возможность горизонтального (по направлению прокатки) перемещения рабочих валков (система Horizontal Vertical Control - HVC).
Разработанная указанными фирмами клеть показана на рис.49. Она установлена на реверсивном стане холодной прокаггки на заводе фирмы «Штальверке Бохум» в Бохуме (ФРГ).
Рис. 49. Схема клети HVC : 1 - рабочий валок малого диаметра; 2 - механизм горизонтального перемещения рабочих валков; 3 - устройство противоизгиба промежуточных валков; 4 - механизм осевого перемещения промежуточного валка; 5 - привод опорных валков; 6 - гидравлическое нажимное устройство; 7 - устройство многозонного охлаждения валков
На стане применены цилиндрические рабочие валки (без исходной профилировки).
Техническая характеристика шестивалкового реверсивного стана
Размеры подката, мм:
толщина………………………………………………… 2-4
ширина…………………………………………….. 750-1550
Размеры готовой полосы, мм:
толщина……………………………………………… 0,2-3
ширина…………………………………………….. 700-1550
Масса рулона, т………………………………………. до 28
Скорость прокатки, м/с…………………………… до 20
Диаметр бочек валков, мм:
рабочих……………………………………………… 290-340
промежуточных………………………………….. 460-500
опорных………………. ………………………… 1300-1420
Диапазон осевого смешения
промежуточных валков, мм…………………. 600-1600*
Регулирование положения рабочих валков по горизонтали:
диапазон регулирования, мм……………………. ±12
сила регулирования, кН……………………………. 450
Сила противоизгиба промежуточных валков, кН 1200
Мощность привода валков, МВт………………… 2×5
Крутящий момент, кН м…………………………. 240-165
Угловая скорость, об/с…………………………….. 0-4,1
Натяжение полосы, кН…………………………….. 0-200
Эти цифры вызывают очень большие сомнения. В других литературных источниках нами не обнаружена величина смещения промежуточных валков более ±150 мм.
Рис. 50. Схема горизонтального перемещения рабочего валка в клети HVC:
1 - сила прокатки; 2 - момент прокатки; 5 - горизонтальная составляющая силы прокатки; 4 -результирующая горизонтальная сила, направленная к промежуточному или опорному валку; 5 - рабочий валок; 6 - промежуточный валок
На рис.50 показана схема перемещения рабочих валков относительно промежуточных валков. Регулирование рабочих валков в горизонтальной плоскости позволяет эффективно использовать рабочие валки малого диаметра. При этом рабочие валки смещаются от вертикальной оси многовалкового комплекта так, чтобы они подпирались промежуточными валками с определенной результирующей горизонтальной силой.
Кроме того, к особенностям клети HVC относится осевой перемещение промежуточных валков, привод опорных и многозонная система охлаждения валков. Применение клетей HVC способствует получению высокой плоскостности, узких допусков по толщине и снижению утонения кромок полос в широком диапазоне обжатий за проход (особенно при частых сменах размеров прокатываемых полос).
Опыт эксплуатации клети HVC на заводе в Бохуме (ФРГ) показал ее высокую эффективность при прокатке труднодеформируемых сталей. При этом применяли только цилиндрические валки.
Шестивалковые клети выпускает также фирма «Сундвиг».
В шестивалковых клетях возможны различные сочетания диаметров валков. На практике же используют валки следующих диапазонов: £>оп = 1300- 1525, D = 460-540, D = 260-470 мм.
Недостатками шестивалковых клетей являются:
— более сложная конструкция по сравнению с клетями кварто;
— возникает неравномерность износа рабочих валков, что повышает толщину съема металла при переточках валков;
— уменьшение диаметра рабочих валков приводит к увеличению циклов их нагружения, что повышает их расход и обусловливает увеличение числа их перевалок;
Если на ШСГП шестивалковые клети распространения не получили, главным образом, из-за сложности их конструкции, то на СХП их широко стали применять. При этом на НСХП число шестивалковых клетей может колебаться от одной (как правило, последней) до полного оснащения шестивалковыми клетями всего стана.
И тем не менее, следующим шагом в развитии средств воздействия на плоскостность и профиль полос явилась разработка фирмой «Шлеманн-Зимаг» четырехвалковых клетей с валками, имеющими S-образную (или «бутылочную») профилировку по всей длине бочки валков (рис.51). Валки смещаются относительно друг друга в противоположных направлениях на одинаковое расстояние, образуя симметричный межвалковый зазор и поперечный профиль полосы от прямоугольного до выпуклого с разной величиной выпуклости. Возможно и получение вогнутой формы полосы, но такие полосы не прокатывают из-за неустойчивости их в отношении оси прокатки. Схема получила обозначение CVC (Continuously Variable Crown) .
В исходном (без смещения валков) положении (рис.51, а) межвалковый зазор одинаков по длине бочки валков и полоса прокатывается с поперечной прямоугольной формой. При смещении цалков в противоположном направлении появляется выпуклая форма полосы. Чем больше смещение, тем больше выпуклость полосы. Профилировка выполнена по кривой, близкой к синусоиде.
Применение таких валков возможно в двух-, четырех- и шестивалковых клетях (соответственно клети типа CVC-2, CVC-4, CVC-6). В таких клетях для расширения диапазона регулирования используют системы изгиба рабочих или промежуточных валков в зависимости от типа клети. Из-за более сложной конфигурации валков распределение в системе «рабочий-опорный валки)) контактного давления будет описываться более сложными, чем второго порядка, полиномами. Поэтому уравнение прогиба (стрелы прогиба) будет отличаться от параболы четной степени.
Разработанная профилировка валков позволяет расширить многообразие дефектов неплоскостности, которые можно регулировать.
Существует мнение, что поскольку в клетях с осевой сдвижкой валков длина их бочек больше, чем на традиционных станах, то имеется возможность уменьшить износ рабочих валков за счет распределения его по более длинной бочке валков. С одной стороны, эти действительно так, а с другой - осевая сдвижка валков влечет за собой несимметричность нагрузки на левую и правую сторону валков, что вызывает разные межвалковые контакты и деформации валковой системы, разную нагрузку на нажимные винты, несимметричный износ валков по длине бочки, а следовательно, повышенный слой металла при переточках валков. И что еще важно, так это то, что затруднен даже ориентировочный прогноз износа поверхности валков, а следовательно, и назначение срока их эксплуатации до перевалки. На этот факт обращают внимание авторы работы . В этой работе представлены результаты выполненного работниками фирмы VAI детального сопоставительного анализа работы четырех- и шестивалковых клетей. Рассмотрены схемы расположения шести- и четырехвалковых пятиклетевых станов холодной прокатки, показанные на рис.52. На этом же рисунке приведены размеры валков, величина их осевого смешения и сила изгиба валков. Для всех схем приняты бутылочные рабочие валки. Приводными являются рабочие валки. В сортамент рассмотренных станов входят следующие марки сталей: двух- и многофазные, EF высокопрочные и мягкие, конструкционные и штрипсовые, микролегированные и электротехнические.
На всех станах в качестве последней принята четырехвалковая клеть. Это авторы работы обосновывают тем, что применение такой клети позволяет получать высокое качество поверхности полосы с требуемой шероховатостью и можно более точно прогнозировать межперевалочные сроки валков (об этом сказано выше).
Исследование выполнено с использованием разработанной математической модели процесса прокатки и взаимодействия валков между собой и рабочих валков с полосой, а также температурных условий прокатки и работы валков.
Выполненные моделирование и анализ показали следующее:
— с точки зрения возможностей четырех- и шестивалковые клети идентичны, если диаметры рабочих валков находятся в диапазоне 400-520 мм и сопоставимы;
Рис. 52. Схемы и исходные данные для пятиклетевых НСХП с различным набором четырех- и шестивалковых клетей
— упругое пружинение валкового комплекта шестивалковых клетей на 50% выше, чем четырехвалковых;
— расход валков значительно выше у шестивалковых клетей, как за счет большего числа применяемых валков, так н за счет их осевого смещения;
— капитальные затраты на шести валковые клети примерно на 10% выше, чем на четырехвалковые.
Шестивалковые клети имеют преимущества перед четырехвалковыми клетями по регулированию плоскостности полос.
Следовательно, при выборе типа клетей для нового или реконструируемого прокатного стана следует делать предварительный технико-экономический анализ, на основе которого и принимать решение о целесообразности применения шестивалковых клетей и их конструктивного исполнения.
Автор работы в качестве методической основы такого анализа предлагает использовать схему, предложенную фирмой «Шлеманн-Зимаг» (рис.53). На схеме изображены различные типы рабочих клетей с варьированием диаметров валков, схемы привода, систем осевого перемещения валков и их горизонтальной стабилизации. Показанное на схеме семейство клетей CVC расположено в порядке усложнения конструкции и расширения диапазона регулирования межвалкового зазора по мере увеличения сопротивления деформации металла, уменьшения толщины полосы и повышения требований к её планшетности. Этот рисунок дает лишь качественную картину, которую можно сформулировать очень коротко - чем выше требования к продукции, меньше конечная толщина полосы и выше прочностные свойства металла, тем сложнее конструкция применяемых клетей.
Одной из последних разработок фирмы «Шлеманн-Демаг» стало создание 18-валковой клети для прокатки высококачественных марок стали. Схема расположения валков этой клети показана на рис.54 (система HS). Её особенности заключаются в применении осевой сдвижки и противоизгиба промежуточных («бутылочного» типа) валков, регулируемой подпорной силы, прикладываемой к рабочим валкам и многозонного охлаждения рабочих валков. Диаметры валков: рабочих 140; промежуточных 355; опорных 1350 мм. То есть диаметр рабочих валков уменьшен уже до 140 мм. Авторы разработки сообщают, что такая прокатная клеть позволяет регулировать как волнистость кромки, так и коробоватость полосы с высокой точностью, давать увеличенные обжатия, повысить стойкость боковых опорных узлов.
Фирмой «Мицубиси дзюкогё» еще в начале 80-х годов прошлого века разработана конструкция четырехвалковой клети со скрещивающимися валками (рис.55).
В клетях, оснащенных системой PC (Pair Crossed Rolling), рабочий и опорный валки (верхняя и нижняя системы) объединены в блок с помощью траверс. Клети имеют механизм скрещивания осей валков верхней и нижней систем на угол до 1 градуса. Принцип действия основан на том, что зазор между рабочими валками, создаваемый при их перекрещивании, начинает увеличиваться по мере приближения к краям бочки с увеличением угла разворота валков. Это дает возможность регулирования выпуклости профиля полосы в широком диапазоне без применения силы противоизгиба. Параллельность образующих опорного и рабочею валков при повороте сохраняется.
Скрещивание валков выполняется специальным механизмом, состоящим из электродвигателя и червячной передачи, которые приводят в движение траверсы для регулирования положения подушек рабочих и опорных валков.
Применение системы PC позволяет отказаться от профилировки валков, компенсировать тепловую выпуклость и износ валков. Профиль полосы регулируется в диапазоне от -100 до +300 мкм без противоизгиба валков и от -200 до +470 мкм - с использованием противоизгиба валков.
Основными недостатками системы PC являются сложная трансмиссия привода валков и самих валковых систем, а также неэффективное регулирование волнистости полос (коробоватость полосы регулируется очень хорошо) . Поэтому клети такого типа на СХП широкого распространения не получили.
Ранее было отмечено, что для опорных валков НСХП применяют ПЖТ. Однако в последние годы начинают применять роликовые подшипники качения (см. рис.12) . По данным работы , это позволило снизить продольную разнотолщинность холоднокатаных полос на 2% на участках торможения и ускорения, и на 1% при установившемся режиме прокатки. То есть, исключено явление непостоянства масляной пленки, характерное доя ПЖТ при переменной скорости прокатки.
На СХП применяют также опорные валки с регулируемой выпуклостью (валки VC), разработанные фирмой «Сумитомо Киндзоку Когё» (Япония). Валок состоит из бандажа и оси, между которыми имеется масляная камера.
Рис. 56. Структурная схема системы автоматического контроля формы полосы, использующей валки с изменяемым профилем: 1 - бандаж опорного валка; 2 - цилиндр пятикратного повышения давления; 3 - датчик давления и токосъемное кольцо; 4 - электрогидравлическая сервосистема; 5 - измеритель формы; 6 - устройство противоизгиба рабочих валков; 7- гидравлическая силовая установка; 8 - контролирующее устройство и обработка данных; 9 - печатающее устройство; 10 - видеоконтрольное устройство (экран); 11 - пульт управления; 12 - устройство охлаждения валков;
I - направление подачи масла низкого давления; II - подача жидкости к устройству охлаждения; III, IV- ручное и автоматическое управление работой системы
Масло под высоким давлением из блока питания подается в масляную камеру. С увеличением давления бандаж расширяется и образующая валка меняет профиль. Давление масла меняется от 0 до 70 МПа. В сочетании с противоизгибом рабочих валков этот способ достаточно эффективен. Он, в частности, реализован на комбинированном прокатно-дрессировочном стане 2030 завода фирмы «Сумитомо киндзоку когё» в Вакаяме (Япония). Аналогичная конструкция валка разработана и фирмой «Blow-Knox Foundry and Mill Mashinery» (США). На рис.56 показан такой валок вместе с системой автоматического регулирования поперечного профиля и формы полос.
Необходимо отметить, что все описанные системы регулирования поперечного профиля и плоскостности холоднокатаных полос работают в сочетании с противоизгибом рабочих валков. Обязательным элементом систем регулирования профиля и формы холоднокатаных полос являются соответствующие датчики, которые различными способами фиксируют поперечный профиль полос и выдают сигнал в систему, воздействующую на профиль валков непосредственно при прокатке.
Элементы главной линии СХП
На станах холодной прокатки применяют как индивидуальный, так и групповой привод валков, причем как рабочих, так и опорных и промежуточных, в зависимости от типа стана и его сортамента. Наибольшее распространение получила схема индивидуального привода валков. Применение его позволяет сократить число типов электродвигателей и выбрать оптимальное передаточное отношение по клетям НСХП . В случае применения индивидуального привода валков шестеренная клеть отсутствует, а крутящий момент от двигателя передается через комбинированный редуктор. Как правило, на комбинированных редукторах передаточное число 1:1 не применяют.
На рис.57 показан комбинированный редуктор НСХП 1700. Он состоит из двух литых станин и литой крышки, десяти вкладышей с баббитовой заливкой, в которых установлены два ведущих и два ведомых шестеренных валка. Редуктор не имеет промежуточных установочных подушек .
Для высокоскоростных СХП применяют зубчатые шпиндельные соединения с бочкообразным профилем зуба. Наибольший угол перекоса при полном рабочем крутящем моменте для такого соединения составляет 10-30° (при перевалках валков до 2°).
На рис.58 показано шпиндельное соединение, состоящее из двух зубчатых втулок, посаженных на конце валов комбинированного редуктора; двух обойм, соединяющих втулки; четырех втулок, посаженных на валы шпинделей; двух валов; двух полумуфт, надетых на концы рабочих валков; уравновешивающего устройства (используют только во время перевалок рабочих валков для их фиксации).
В качестве главных муфт на СХП используют зубчатые муфты с бочкообразным зубом (рис.59). Они состоят из двух втулок и двух обойм, соединенных по разъёму горизонтально расположенными болтами.
При использовании многовалковых клетей, систем скрещивания валков и их осевой сдвижки, главная линия СХП существенно усложняется.
Рис. 58. Шпиндельное соединение НСХП 1700: 1 - полумуфты; 2 - валы; 3 - уравновешивающее устройство; 4 - втулки; 5 - обоймы; б - зубчатые втулки
В частности, на рис.60 показана схема осевой сдвижки валков, разработанная фирмой «Kawasaki Steel» (Япония) в привязке к стану типа K-WRS.
Рис. 60. Четырехвалковая клеть с устройством осевой сдвижки валков: 1 - рабочие валки; 2 - опорные валки; 3 - гидравлические цилиндры противоизгиба рабочих валков; 4 — механизм осевой сдвижки валков; 5 - шпиндели; 6 - шестеренная клеть
Сложность этого устройства заключается в том, что при постоянном расстоянии между рабочей и шестеренной клетью приводные рабочие валки должны смещаться в осевом направлении и при этом должна действовать система противоизгиба валков. Как решена эта задача, видно из рисунка.
Вспомогательное оборудование СХП
Входной участок НСХП определяется типом стана, главным образом, какой на нем применен способ прокатки - рулонный или бесконечный.
Введенные в СССР в 50-60-е годы прошлого века НСХП порулонной прокатки действуют до сих пор. Сохранились они и за рубежом. На таких станах установлены консольные разматыватели рулонов с барабаном клинового типа (рис.61).
Вал барабана приводится от электродвигателя через двухступенчатый Редуктор, смонтированный на корпусе разматывателя. С целью большей устойчивости рулона (при разматывании внутренних витков с большим натяжением) применен клиновой барабан с четырьмя сегментами. Расклинивание барабана (увеличение или уменьшение его диаметра) осуществляется осевым
Рис.61. Консольный разматыватель рулонов с барабаном клинового типа
1 - вал барабана; 2 - электродвигатель; 3 - редуктор; 4 - корпус разматывателя; 5 - клиновой барабан с сегментами; 6, 7 - направляющие втулки; 8 - гильза; 9 - роликовый подшипник; 10 - направляющая шпонка; 11 - поршень; 12 - концевой гидроцилиндр; 13 - направляющая станина; 14 - кронштейн; 15 - концевой подшипник перемещением ведущего вала в направляющих втулках, смонтированных в гильзе, опирающейся на роликовые подшипники в корпусе разматывателя. Гильза соединена с валом направляющей шпонкой и имеет шпоночное соединение с ведомой шестерней редуктора. Вал барабана перемещается внутри гильзы при помощи поршня концевою гидроцилиндра двойного действия.
С целью постоянного совпадения оси барабана (рулона) с осью агрегата, перед которым установлен разматыватель, предусмотрена возможность перемещения корпуса разматывателя по направляющим станины. Это перемещение («плавание») осуществляется гидроцилиндром, установленным на кронштейне, при помощи автоматической следящей системы. Для обеспечения возможности «плавания» барабана при разматывании полосы дополнительная опора должна иметь свободное перемещение в ней концевого подшипника вала.
Описанный разматыватель предназначен для разматывания рулонов массой до 45 т со скоростью до 7 м/с, при ширине полос до 1500 мм и толщине до 2 мм (натяжение полосы не более 25 кН).
Такие разматыватели устанавливают также перед агрегатами резки, цинкования, отжига и другими агрегатами.
Разматыватели рулонов применяют в двух комплектах. При использовании одного разматывателя второй подготавливают к работе. Это дает возможность качественно подготовить концы рулона для задачи его в стан.
Непосредственно перед НСХП порулонной прокатки установлен проводковый стол, показанный на рис.62. Особенностью стола является то, что он предназначен для задачи подката толщиной 1,5-6 мм и шириной до 2360 мм. Кроме функции направления подката в валки первой клети, проводковый стол предназначен и для создания заднего натяжения полосы.
Рис.62. Общий вид проводкового стола с пневматическим цилиндром
1 - роликовый стол; 2 - горизонтальные холостые ролики; 3,4 - направляющие проводки; 5 - верхняя часть стола; б и 11 - нижняя часть стола; 7 - рычаги; 8- шарнир; 9 - вертикальные холостые ролики; 10 - винтовой механизм; 12 - направляющие; 13- неподвижная рама; 14 - пневматические цилиндры; 15 - пружины; 16 - штоки; 17 - вал; 18 - валок; 19 - шестерня; 20 зубчатая рейка; 21 - кронштейны
Проводковый стол состоит из роликового стола с холостыми роликами 2 и направляющих проводок. Верхняя часть стола рычагами и шарнирами удерживается над нижней частью стола. Для направления полосы по длине бочки валков установлены вертикальные холостые ролики 9, В зависимости от ширины полосы ролики могут сближаться при помощи винтового механизма.
Нижняя часть стола установлена на направляющих неподвижной рамы. Перемещение роликового стола по направляющим осуществляется с помощью пневматических цилиндров, установленных на раме. После того, как полоса точно направлена вертикальными роликами и конец ее вышел из проводок, при помощи пневматических цилиндров опускается верхний роликовый стол и полоса зажимается между проводками. Сила зажима полосы регулируется поджатием пружин. При ходе вправо штоков пневматических цилиндров поворачивается вал 17, который при помощи боковых кривошипов и рычагов заставит опуститься верхнюю часть стола и прижать полосу между роликовым столом и проводками. При дальнейшем ходе вправо штока верхняя часть стола уже не может опускаться вниз. Тогда начнет двигаться вперед весь стол по направляющим, благодаря чему конец полосы проводками подводится к вращающимся валкам и захватывается ими. После захвата полосы валками ролики создадут небольшое заднее натяжение полосы, а зажатие полосы проводками станет слабее в результате упора верхних рычагов с пружинами в кронштейны, закрепленные на стойках станин. При смене валков стол и рама выдвигаются из рабочей клети влево при помощи ручного привода валка, на котором предусмотрена шестерня 19, находящаяся в зацеплении с зубчатой рейкой внизу рамы. Максимальное натяжение полосы, создаваемое проводками составляет 40 кН.
Проводковый стол другой конструкции показан на рис.63. Верхняя часть стола поднимается при помощи верхнего гидроцилиндра и полоса подается между роликами. После этого верхняя (подвижная) кассета опускается, проводковый стол передвигается к первой клети, передний конец полосы подводится к валкам и захватывается ими.
ЗАО НКМЗ разработан проводковый стол, схема которого показана на рис.64. Проводковый стол состоит из верхней и нижней частей, в которых смонтированы холостые ролики и направляющие проводки. Верхняя часть стола удерживается над нижней частью за счет давления в штоковой полости прижимного пневмоцилиндра. Горизонтальность верхней части стола в рабочем положении и при перемещении обеспечивается за счет системы рычагов и
Рис. 63. Конструкция роликового проводкового стола перед первой клетью НСХП 1700 с гидроцилиндром:
1 — гидроцилиндры; 2, 3 - подвижная и неподвижная роликовые кассеты; 4 - неприводные листовые проводки
шарниров. Для направления полосы по длине бочки валков установлены вертикальные холостые ролики. В зависимости от ширины полосы ролики могут сближаться при помощи винтового механизма. Нижняя часть стола установлена на направляющих неподвижной рамы, Перемещение роликового стола по направляющим осуществляется с помощью гидроцилиндра 10, установленного на раме. После того, как полоса точно направлена вертикальными роликами и конец ее вышел из проводок, при помощи пневматического цилиндра опускается верхний роликовый стол и полоса зажимается между проводками. После зажатия полосы начинает двигаться весь стол по направляющим с приводом от гидроцилиндра, благодаря чему конец полосы проводками подводится к вращающимся валкам и захватывается ими. После захвата полосы валками ролики создадут заднее натяжение полосы.
Стол предназначен для задачи полосы толщиной 2-4 мм и шириной 1520 мм при скорости заправки около 0,5 м/с. Максимальное натяжение полосы, создаваемое проводками 3 и 4, составляет 40 кН.
Рис. 64. Общий вид проводкового стола (ЗАО НКМЗ): 1 — роликовый стол; 2 - горизонтальные холостые ролики; 3,4 - направляющие проводки; 5 - верхняя часть стола; б - нижняя часть стола; 7 - рычаги; 8 - пневмоцилиндр; 9 - вертикальные холостые ролики; 10 - гидроцилиндр
Конструкция проводок между клетями НСХП показана на рис.65. В каждом межклетевом промежутке размещены гидроприжимы и проводки. Проводка 2 перемещается с помощью гидроцилиндров, средняя проводка 3, установленная за роликом 5, выполнена в виде листа, шарнирно закрепленного в раме. По всей длине проводки, перекрывая ширину прокатываемой полосы, установлены на равных расстояниях (250-275 мм) в направлении, перпендикулярном оси прокатки, пять датчиков, фиксирующих натяжение полосы (на рис.65 не показаны). Роликом 7, управляемым двумя гидроцилиндрами, полоса прижимается к стационарному ролику 8 и поступает на проводку 4, также выполненную в виде листа и приводимую в движение от гидроцилиндра. Затем полоса попадает в пресс-стол и в следующую клеть.
Рис. 65. Проводки и пресс-стол между клетями НСХП 1700: 1 - гидроцилиндры; 2-4 - проводки; 5 - ролик; б - рама; 7 - ролик; 8 стационарный ролик; 9 - пресс-стол
На НСХП бесконечной прокатки входной участок существенно отличается от НСХП порулонной прокатки (см. рис.37). Фактически их два. Первый (основной) аналогичен входному участку НТА (см. рис.6 и 37). Имеются два комплекта оборудования для подготовки подката к сварке, сварочная машина, петленакопитель и далее система подающих роликов и прокатный стан. Параметры перечисленного оборудования обычно такие же, как и на НТА. Второй входной участок служит для подачи рулонов для порулонной прокатки — как на НСХП порулонной прокатки. Второй участок на большем числе НСХП бесконечной прокатки отсутствует.
На НСХП, совмещенных с НТА, входной участок представляет собой натяжную станцию (см. рис.17, 18), которая и обеспечивает натяжение подката перед первой клетью стана. Поскольку даже перевалка валков происходит без выпуска полосы из стана, то и отсутствует операция заправки переднего конца полосы.
За последней клетью НСХП устанавливают тянущие ролики и летучие ножницы (см. рис.37). Необходимость в этих агрегатах появилась при введении в действие станов бесконечной прокатки.
Обычно тянущие ролики за НСХП такие же, как в НТА. На стане 2140 фирмы «Thyssen Krupp Stahl AG» впервые за последней клетью применены тянущие ролики с гидравлическими нажимными механизмами, которые работают с заданным давлением или перемещением, чем обеспечивается быстрое и точное регулирование их положения. Фактически это небольшая прокатная клеть.
Ножницы, которые устанавливают за последней клетью НСХП, предназначены для разрезания полосы после намотки рулона заданной массы или длины на моталку при реализации бесконечной схемы прокатки. Ножницы барабанного типа работают при скорости движения полосы до 5 м/с. Скорость, при которой разрезается полоса, ограничивается не только возможностями ножниц, но и стойкостью ременного захлестывателя моталок. С увеличением скорости реза усиливается удар переднего конца в захлестыватель, вследствие чего быстро изнашивается ремень захлестывателя и требуются остановки стана для его замены.
Ножницы, установленные на стане 2030 ОАО НЛМК, предназначены Для резки холоднокатаных полос шириной 900-1800 мм и толщиной 0,3-3 мм.
Ножницы состоят из боковых станин; поперечных подушек, в которых размещены подшипники; барабанов с ножами, вращающихся в подшипниках качения; зубчатого зацепления барабанов, муфт и привода. Рез осуществляется автоматически по шву или массе рулона. В обоих случаях команда на рез вырабатывается заблаговременно, причем ей предшествует подготовка стана, то есть снижение скорости до 5 м/с, зажим полосы и т.п. После реза стан автоматически разгоняется до оптимальной скорости.
Для смотки холоднокатаных полос после прокатки на НСХП с использованием процесса порулонной прокатки применяют моталки барабанного типа. Эти моталки предназначены не только для плотной смотки полосы, но и для поддержания натяжения полосы на заданном уровне. Поскольку рулон после прокатки необходимо снимать с моталки в осевом (горизонтальном) положении, то вал барабана моталки может быть выполнен только консольным. На рис.66 представлена моталка высокоскоростного СХП с безредуктор- ным приводом от электродвигателя. Это позволяет уменьшить маховые моменты и снизить мощность приводного двигателя.
Несущий вал приводится через приводной вал-гильзу, который своим концом (правым на рис.66) соединен с валом электродвигателя (на рисунке он не показан). Приводной вал-гильза с несущим валом соединен направляющей шпонкой.
Рис.66. Моталка стана холодной прокатки с безредукторным приводом:
1 - несущий вал; 2 - приводной вал-гильза; 3 - направляющая шпонка; 4 - консольный барабан; 5 - опора с концевым подшипником; 6 - плунжер; 7 гидроцилиндр; 8 - возвратные пружины; 9 - упорный диск; 10 - диск; И - чека; 12 - подшипник скольжения; 13 - корпус
Поскольку барабан консольный, то для увеличения его прочности и уменьшения прогиба перед наматыванием полосы к концу вала барабана подводят дополнительную опору с концевым подшипником. Барабан четырехсегментный (при больших натяжениях полосы). Для осевого перемещения несущего вала влево (сжатия клинового барабана) плунжеры гидропилиндра нажимают на упорный диск 9, который перемещает диск 10 и внутреннюю чеку, проходящую через отверстие в приводном вале-гильзе. При этом пружина 8 сжимается. Обратное перемещение несущего вала (разжатие клинового барабана) осуществляется при разжатии пружин (давление рабочей жидкости в гидроцилиндрах снижается). Приводной вал-гильза смонтирован на подшипниках скольжения, размещенных в корпусе.
Описанная моталка предназначена для сматывания полосы толщиной 0,5-2 мм при скорости прокатай 25 м/с. Возможна смотка рулона массой до 45 т.
Сравнивая два одинаковых образца из стали, полученных разными способами, нельзя однозначно сказать, какой из них лучше. Но с учетом специфики применения металлических изделий (будь то лист или пруток) в каждом конкретном случае следует понимать, какие свойства приобретает сплав при той или иной прокатке заготовок («слябов»). Это нужно не только для того, чтобы сделать оптимальный выбор и не переплачивать за продукцию (особенно если производится закупка большой партии).
Порой разница между горячекатаными и холоднокатаными изделиями – принципиальная.
Информация, представленная в данной статье, будет интересна рядовому потребителю и однозначно поможет принять правильное решение. Но и профессионалу нелишне ознакомиться с предлагаемым материалом, так как всегда полезно периодически освежать память.
Главное различие в способах проката – в температуре, при которой производится обработка заготовок. При горячем она превышает 920 ºС (1700 ºF). Холодный прокат производится в более щадящем режиме, и температура существенно ниже значения (иногда на уровне комнатной), при котором происходит рекристаллизация конкретного металла (сплава).
Примечаниe
Рекристаллизация – процесс, при котором образуются и растут зерна (гранулы) равноосные. Происходит при значительном повышении температуры и меняет структуру материала, который приобретает иные свойства.
Особенности проката
Горячий
- Металл (сплав) легче поддается обработке, поэтому при таком способе проката можно получить более тонкие листы или пруток меньшего сечения.
- Для изготовления изделий методом горячего проката в основном используется низкосортная, более дешевая сталь.
- Существует необходимость дальнейшей обработки изделий, так как нередко они покрыты окалиной.
- Геометрия горячекатаных образцов строгостью не отличается (например, неровности по углам листов, неравномерность толщины), так как невозможно точно просчитать пределы деформации при охлаждении металла.
Расчет массы горячекатаного и холоднокатного листа по ГОСТ 19903-90, 19904-90:
- Армирующие (усиливающие).
- Несущие (фундаментные).
Холодный
- Такой способ проката позволяет точно выдержать заданные размеры изделий.
- Поверхность получаемых образцов – более гладкая, ровная, поэтому их последующая обработка сводится к минимуму (а порой и вовсе не требуется).
- Металл холоднокатаный становится более твердым и прочным (на изгиб, растяжение, разрыв) с однородной структурой по всей площади.
- На производство идет .
- Более высокое качество холоднокатаного проката повышает его стоимость.
Вывод
Если на первом месте – стоимость проката, то предпочтение следует отдать горячему. Когда же определяющим фактором является внешний вид, прочность, качество, то следует приобретать холоднокатаные образцы.
На станах холодной прокатки изготавливают трубы диаметром от 4 до 450 мм
с толщиной стенки от нескольких десятых долей миллиметра до 30 мм и более.
В зависимости от используемой схемы прокатки различают две группы станов: продольной и поперечной прокатки. Наибольшее распространение в промышленности получили станы продольной прокатки как более производительные и эффективные в массовом производстве. Станы поперечной прокатки используют в специальных целях для изготовления небольших партий прецизионных труб и тонкостенных труб большого диаметра. Станы продольной прокатки труб подразделяют на валковые и роликовые. Валковые станы получили название станов ХПТ, роликовые - ХПТР. Станы поперечной прокатки труб называют станами ППТ.
По температурному режиму различают два способа прокатки: первый - с охлаждением зоны деформации - холодная прокатка; второй - с подогревом заготовки до 300...450 °С перед зоной деформации - теплая прокатка.
Процесс прокатки на станах ХПТ имеет периодический характер, так как труба прокатывается отдельными участками по ее длине при возвратно- поступательном движении клети.
Станы холодной прокатки принято классифицировать следующим образом: по характеру движения инструмента (валков) - станы с неподвижными осями валков (ХПТС, НХПТ); с вращающимися осями валков (ХПТВ и планетарные); с поступательным движением осей валков (ХПТ);
по числу одновременно прокатываемых труб - одно-, двух- и трехниточные; по длине рабочего конуса прокатываемых труб - короткоходовые, длинно- ходовые (с углом поворота калибра вокруг собственной оси свыше 180°);
по температурным условиям процесса - станы холодной и теплой прокатки (с индукционным нагревом заготовки);
по типу прокатываемых труб - для труб постоянного и переменного сечения (в обозначении типа стана с добавкой индекса П: например, ХПТ 120 П);
по типу загрузки - станы с торцевой и боковой загрузкой. Кроме того, станы ХПТ различают по исполнению основных механизмов: главного привода, рабочих клетей и распределительно-подающих устройств;
по типу приводного устройства клети - без уравновешивания, с уравновешиванием на рабочей клети, с уравновешиванием на кривошипном валу, с уравновешиванием на валу двигателя;
по типу уравновешивающего устройства - пневматическое, грузовое с возвратно поступательным движением противовеса, грузовое с качающимся дисбалансом, с вращающимися противовесами;
по типу рабочей клети - двухвалковые с подвижной клетью, четырехвапковые с подвижной клетью, с подвижной валковой кассетой и силовыми направляющими, со стационарной (неподвижной) клетью;
по механизму подачи и поворота заготовки - рычажного типа, редукторного типа с муфтами свободного хода, редукторного типа с дифференциальной передачей, зубчатого типа с мальтийским механизмом; дифференциального типа с периодическим торможением эпицикла и водила, с планетарно-гипоциклоидным преобразователем, с упругими элементами, со стационарным патроном;
по способу работы патронов заготовки - с периодическим возвратом (на всю длину), непрерывного циклического действия (с трастовым механизмом и механизмами со стационарным патроном), с совмещенным возвратом (два патрона работают с перехватом);
по расположению главного пульта - правые (справа от стана по ходу прокатки), левые.
В нашей стране станы ХПТ изготовляет АО ЭЗТМ. В конце 50-х годов. был разработан роликовый способ холодной прокатки труб, на основе которого были созданы станы холодной прокатки роликами (ХПТР) для прокатки прецизионных труб.
За рубежом крупнейшим производителем станов ХПТ является фирма "Mannesmann", которая выпустила более 300 одно-, двух- и трехниточных станов (табл. 2.9).
Станы для холодной прокатки труб предназначены для производства труб весьма широкого сортамента с особо точными геометрическими размерами.
Представляет интерес и четырехклетевой стан 400 холодной прокатки листа и ленты, установленный на Магнитогорском калибровочном заводе.
Подкатом для непрерывных станов холодной прокатки являются горячекатаные травленые рулоны со смазанной поверхностью.
Поскольку станы холодной прокатки предназначены для передела сортамента листовой стали, получаемой на станах горячей прокатки , то и длины бочек валков на них аналогичны.
Обычно эти станы устанавливают вслед за многоклетевыми станами холодной прокатки и являются как бы их продолжением...
Вполне возможно, что новые тонколистовые станы холодной прокатки будут устанавливаться с аналогичным расположением клетей на фундаменте.
Для примера рассмотрим трехклетевой стан 1450 холодной прокатки листа Магнитогорского металлургического комбината.
Производительность станов холодной прокатки . … Станы холодной прокатки листов работают также по непрерывному графику.
Упругая деформация станины в вертикальном направлении на современных станах холодной прокатки составляет 0,3-0,5 мм...
Трехклетевые станы холодной прокатки получили свое развитие на основе исследований о возможностях использования пластических свойств металла при холодной прокатке .
Станы для прокатки станы станы холодной прокатки листов.
Станы для прокатки толстолистовой стали. Все одноклетевые станы работают по принципу реверсивности. … Двуклетевые станы холодной прокатки листов.
В конце 50-х годов появились станы для прокатки балок крупного сечения. … В 80-х годах прошлого века были построены первые станы для; холодной прокатки листа.
Народное хозяйство страны в основном потребляет металл в виде готового... на станах холодной прокатки 40-50 м/с, на проволочных станах 60 м/с и более...
Непрерывные станы применяют как заготовочные, листовые (горячей и холодной прокатки ), сортовые и проволочные.
Различают горячую и холодную прокатку . … Для цехов горячей прокатки характерно наличие блюминга, слябинга или заготовочного стана .
Общее обжатие на современных станах холодной прокатки составляет 70-90%, что способствует повышению механических свойств и обеспечивает лучшее качество поверхности...
Трехклетевые станы холодной прокатки листов. Трёхклетевой стан 1450 холодной прокатки листа Магнитогорского металлургического комбината.
Современные непрерывные станы горячей прокатки позволяют получать листы высокого качества, предназначенные для холодной прокатки ...
При этом увеличивается масса рулона, что значительно повышает производительность станов холодной прокатки .